GPZ(II)2.0SX盆式橡胶支座安装型号表示方法解读

GPZ(II)2.0SX盆式橡胶支座安装型号表示方法解读151-3082-8567

GPZ(II)2.0SX盆式橡胶支座安装很简单的：只要拆了连接板，把支座和**线对准安放好，把套筒放入梁底钢板预留孔中，地脚螺栓和套筒拧紧就可以了，*般这种产品不用包安装的，工地都是自已安装的.

GPZ(II)2.0SX盆式橡胶支座时要把锚柱安装在支座底板四角。浇注支座支墩，留出顶端*段高度，留出高度要比橡胶支座的锚柱大些；把支座吊到垫石上方，校正平面位置和高度；浇注垫石混凝土；安装支座上部的4个锚柱；安装现浇梁模板，绑扎现浇梁钢筋；浇注梁体混凝土；、拆除支座两侧的临时连接。再不清楚问支座供应商。

GPZ（II）系列盆式橡胶支座是由中交公路规划设计院设计,是原GPZ系列的改进型号，根据交通部JT391—1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的，在原来GPZ系列盆式支座的基础上，作了较大的改进，主要内容为：GPZ（II）系列盆式橡胶支座设计承载力允许*大承载力,盆式橡胶支座设计承载力以“MN”为单位，允许超载10%。GPZ型支座设计承载力以“KN”为单位，允许超载5%支座摩擦系数：GPZ（II）型常温型活动支座，在硅脂润滑系数下，设计摩擦系数*小取值为0.03，原GPZ型为0.04。支座转角：GPZ（II）型支座转角为0.02rad（1°08′），原GPZ型支座转角为0.01164rad（40′）。地脚螺栓：为了支座更换方便，地脚螺栓设计上作了改进，地脚螺栓旋入带有内螺纹的底座内，底柱和底板间要垫上厚度不小于2mm的橡胶垫圈，然后*起吊装到位。因此施工预留孔应按底柱直径和长度预留。通常：预留孔直径=底柱直径×3 预留柱长度=底柱长度+50（50mm）,原GPZ型地脚螺栓直接埋入预留孔内。

GPZ系列（II）型盆式支座型号表示方法

例如：GPZ（II）2SXF：表示GPZ系列中设计承载力为2MN的双向（多向）活动的耐寒型盆式支座。

GPZ（II）35DX：表示GPZ系列中设计承载力为35MN的单向活动的常温型盆式支座。

GPZ（II）50GD：表示GPZ系列中设计承载力为50MN的固定的常温型盆式支座。

GPZ（II）型支座平面尺寸均比原设计有所减小，高度有些规格作了调整。密封环：GPZ（II）型支座密封环从结构尺寸和材质上作了改进。经改进后的GPZ（II）型支座设计合理、结构紧凑，已达*际水平。

GPZ(II)型盆式橡胶支座是公路桥梁盆式橡胶支座II型产品,它采用顶板、不锈钢滑板、聚四氟乙滑板、中间钢板、橡胶板、密封圈、底盆、支座锚栓等组成，产品执行交通部JT391-1991 标准，广泛应用于公路、铁路、市政和水利工程及其它类似结构中。本系列产品具有结构合理，承载能力大，变形量小，水平位移量大，转动灵活等特点。

2011年8月18日，大雨初霁，济南公路分局高等*公路养护管理**迅速集中人力开展了道路安全隐患排查治理活动，以确保道路、桥涵处于稳定可控状态。 该**将排查重点放在K2134+700至K2331+200路段的桥梁、涵洞、护坡、排水设施上。养护人员主要检查了公路桥梁伸缩缝是否完好，泄水孔是否通畅；各类涵洞是否淤塞，排水是否畅通；高边坡和易诱发次地质灾害路段是否有异常情况；沿线路基是否有水毁缺口；刺丝网等安全设施是否完好。通过精心布置，及时行动，周密巡查，对近日连续降雨造成的道路隐患及时予以了排除，为张掖境内G30高速公路安全度汛上了*重让社会公众放心的“保险”。

阳江桥大桥的盆式橡胶支座安装过程：高水阳江桥大桥，该桥主桥采用25+45+25米的预应力混凝土连续箱梁，全长95m，横截面为单箱单室。三跨变截面预应力混凝土连续预应力混凝土连续梁，根据变力情况采用单向预应力，其纵向预应力筋采用符合ASTM416-900270*标准的预应力钢绞线。主桥按悬臂浇筑法施工，以2号墩、3号墩为两个T构，单T划分9个梁段，施工时*大悬臂长度21.5m，悬臂浇筑*大长度3m，*大重量473KN，单T浇筑*大不平衡力控制在300KN以内。本文即结合此工程实例，浅显地谈*谈预应力钢筋混凝土悬臂浇筑（挂篮施工）的方法和在施工中应注意的问题。

对于大桥的预应力钢筋混凝土连续梁桥能充分发挥高强材料的特性，使结构轻型化，具有很大的跨越能力，而且它可以有效地避免混凝土的开裂，特别是处于负弯矩区的桥面板的开裂。除此之外，预应力混凝土连续梁桥还能节省材料、变形和缓、伸缩缝少，刚度大、行车平稳，养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。本文着重就预应力钢筋混凝土连续梁桥在采用悬臂浇筑（挂篮施工）时在悬臂施工的程序、墩梁临时固结和措施、施工过程中变形的控制、合拢段的施工、结构体系的转换等方面浅谈*下自己在实践中的体会和应注意解决的问题。 

二、悬臂浇筑法施工（挂篮施工） 

悬臂施工法是在桥墩两侧对称逐段就地浇筑混凝土，待混凝土达到*定强度后，张拉预应力筋，移动机具、模板继续施工。预应力混凝土连续梁桥采用悬臂施工的方法需在施工中进行体系转换，即在悬臂施工时，结构的受力状态呈T形刚构，悬臂梁，待施工合拢后形成连续梁。因此，在桥梁设计中在考虑施工过程的应力状态；要考虑由于体系转换及其他因素引起结构的次内力。内时为使施工受力与运营状态结构的受力尽量吻合，通常用悬臂施工的连续梁桥选取变截面梁。预应力混凝土连续梁桥在悬臂施工时，由于墩梁铰接而不能承受弯矩，因此，施工时要采取措施临时将墩、梁固结。待悬臂施工至少*端合拢后恢复原结构状态，这是连续梁采用悬臂施工法的*个特点。 悬臂施工法不需大量施工支架和临时设备，不影响桥下通航、通车，施工不受季节，河道水位的影响，并能大跨径桥上采用，因此得到广泛的使用。悬臂浇筑的施工方法是大跨连续梁桥的主要施工方法。 
1、0#梁段施工 
0#梁段施工，首先通过预埋在主墩墩身里的特制点板，用“N”型万能杆件拼组桁架式扇形托架，四片主桁联结形式桁架式结构，其上铺设两层型钢垫梁。支架预压采用液压千斤顶施加集中力进行等效预压，以消除支架的非弹性变形，然后立模、浇筑0#。0#梁段外模采用大块钢模板，以确保梁体的外观质量。 
2、挂篮悬臂施工 
0#梁段施工完成后，在其上部拼装挂篮，悬臂对称逐段浇筑各标准段。其工艺流程如下：挂篮是悬臂浇筑法施工的主要设备，它可没轨道走行，支承在已完成的梁段上，用以进行下*个梁段的施工。 
（1）挂篮的结构形式：
菱形挂篮由菱形桁架，悬吊系统、锚固系统、底模平面、内外模板及走行系统组成。 
（2）主要特点 
①菱形挂篮外形美观，结构简单，杆件受力明确。②作业面宽阔，便于钢筋及预应力管道安装，能加快施工速度，缩短梁段施工循环周期。根据其它箱梁使用情况，梁段*短施工周期5.2天，平均6-8天。③利用桁架前后支座，使桁架在轨道上走行，无需平衡重，操作方便，移动灵活、平衡，外模，底模随桁架*次到位。挂篮移动时间短，*般只需2-4小时即可就位。④挂篮自重轻，利用系数高，是目前我*利用系数*高的挂篮。⑤挂篮刚度大，弹性变形小，立模时只需*次调整标高，灌注混凝土过程中不需再调整。⑥挂篮使用材料均为常用材料，加工制造简单，*般桥梁工地均可现场加工。 
（3）挂篮的拼装 
挂篮的拼装在0#块进行，杆件由浮吊吊装，拼装按如下顺序进行：a.安装轨道。b.水平拼装主构架的菱形桁片，两个桁片可叠放拼装。c.安装前支座。d.由浮吊分别将两桁片竖起，置于轨道上并支撑牢靠。e.安装反扣轮。f.拼装联结系。g.用手拉葫芦牵引主构架就拉。h.安装前上横梁。i.安装悬吊系统。j.安装底模平台。k.安装外侧模和外模走行梁。l.钢筋绑扎完成后安装内模和内模走行梁。m.重复a-1拼装另*侧的挂篮。挂篮的拆卸按相反顺序进行。 
（4）钢筋及预应力管道制作安装 
①钢筋安装顺序 
底模下层底模管道定位底板上层钢筋网*肋板钢筋骨架*顶板和翼板下层钢筋*顶模上导钢筋网。 
②预应力管道加工制作及安装 
（5）混凝土浇筑 
（6）预应力工艺

预应力筋按设计要求的张拉程序进行张拉，预应力筋张拉顺序按先下后上，先中间后两边的顺序对称张拉。  张拉程序：0——初应力——σk——σk锚固 
（7）孔道压浆 
第*梁段张拉完毕即进行孔道压浆，压浆时应按设计要求的配合比配制灰浆，以保证能顺利入孔道。灰浆的上升不宜太快，待顶部出浆槽口流出浓浆，堵死槽口，然后关闭压浆阀。 
（8）挂篮前移 
压浆后待水泥浆强度达到20Mpa后即可移动挂篮。 
①安装轨道；②将底模平台后横梁用两台5t手拉葫芦悬于外模走行梁上；③拆除底模平台后吊带；④同时安装前吊带、外模走行梁前吊绳和悬吊滚轮，使底模平台和外侧模在自重作用下脱模；⑤拆除挂篮后锚；⑥轨道前端安装手拉葫芦，牵引主构架前移，并带动底模平台和外侧模*同前移。 ⑦注意事项： 

a.T构两端的挂篮应同时移动；b.拆除后锚前要认真检查反扣轮各部联结是否可靠，发现问题及时解决；c.挂篮移动前要调整底模平台和外侧模水平，仔细检查挂篮各部分联结情况，检查挂篮上的安全网，钢筋头或其字绳索有无与箱梁钩挂的情况，发现问题及时处理：d.挂篮移动要统*指挥，两台手拉葫芦尽量同步，并防止脉冲式行走；e.挂篮移动过程要用两台手拉葫芦拉住挂篮的节点，防止溜车事故发生。 

3、边跨的施工 

边跨不对称的现浇梁段采用在已浇悬臂段和过渡墩上架设吊篮进行施工。其现浇梁段利用挂篮施工，施工方法同主跨。边跨施工等混凝土强度达到设计要求后，分批张拉预应力筋，然后压浆封锚。 

4、合拢段的施工 

在各T构悬浇完成后，即可进行全桥的工作，合拢的顺序是：先合拢两边孔，合拢完毕后进行主墩处临时墩梁固接的解除，然后合拢主孔，从而完成主桥的合拢和体系转换。各合拢段都使用微膨胀混凝土，膨胀剂掺量由实验确定，除中间合拢段外，其余各合拢段在灌注混凝土过程均需加平衡重，平衡重采用水箱加压法，在混凝土灌注的同时向水箱内注水。  合拢段的施工是结构体系转换前*道重要工序，应严格按照设计程序和施工工艺要求，科学组织施工，确保工程质量。 

（1）合拢段施工顺序 
①安装两边跨现浇支架，立模浇筑、边跨。②浇筑两边跨合拢段混凝土。③拆除墩顶临时支座，拆除前将墩上永久支座锁定，防止支座滑移，临时支座拆除时注意*个墩上的临时支座同时拆除。*后施工完成中间合拢段施工。 
各合拢段预应力束张拉的顺序是：先顶板后底板，称短束后长束，每次对称张拉2束，顶板、底板交错进行，直至全部张拉完成，每*合拢段张拉完成后再压浆。 
（2）合拢段施工的方法及措施
①挂篮的拆除和模板安装 
T构施工完毕后，拆除T构上的挂篮，边跨合拢段的施工，可利用直线段模板及支架吊起*段。其它中间跨合拢段直接应用挂篮上的模板进行施工。将挂篮底模平台锚于合拢段外侧梁段底板上，外侧模悬吊与于该梁段翼板上，内模置于底板顶面，内外模间用对拉螺栓拉紧。 
②合拢梁段混凝土临时锁定措施 
由于气温的变化以及各种因素的影响，会导致合拢段混凝土拉裂或压坏，我们用刚性支承临时锁定合拢两端，使其成为可以承受*定弯矩剪力的牢固结点。锁定温度应符合设计规定，支承*定在与两悬臂端牢固顶紧，并必须保证支承顶面强度、质量。设置刚性支承以前，应完成合拢段钢束以及张拉准备工作。 
③合拢段是连续梁施工的关键。为确保合拢段的施工质量，应采取以下特殊措施：a.为保持混凝土浇筑过程中梁体受力不变，在中跨合拢段外侧梁段预压重量等于合拢段重量*半的水箱，随混凝土的灌筑分*放水。b.选择*天中温度*低的时间段内灌筑混凝土。合拢前侧定梁段高程，其高差必须在设计规定的范围内。c.为防止出现由于新浇混凝土自身收缩引起的裂纹，在混凝土中加入适量铝粉做为微膨胀剂。d.为尽快提高合拢段混凝土早期强度除加入适量早强剂外将合拢段混凝土强度提高*个等*。e.加强养护，在全跨范围内的顶板上铺草袋洒水降温。f.待合拢梁段混凝土达到设计强度后，先张拉各梁段的底板束，张拉先长束生短束，*后放松临时束和先期张拉的底板束，然后再张拉已放松的底板束，临时管道压浆封固。 
5、体系转换 
在合拢段纵向预应力筋张拉、压浆后，解除临时锁定，进行连续梁的梁跨体系转换工作。 
6、临时盆式橡胶支座设置永久支座安装 

（1）临时盆式橡胶支座设置  盆式橡胶支座不能承受悬臂灌注施工中产生的不平衡力矩，必须通过设置临时支座将墩梁临时固结，临时支座的设计必须考虑梁段的不平衡力矩，并且体系转换后容易拆除。临时支座采用硫磺砂浆支座。临时支座施工时先浇筑下层混凝土块，待强度达100Mpa后，再立模板浇筑上面3cm硫磺砂浆。临时支座拆除采用在硫磺砂浆夹层里预埋两根2kw电阻丝，呈“M”型布置，两端留在外侧，以备通电。拆除时通电融化硫磺砂浆再割断锚固筋即可。 

（2）盆式橡胶支座的安装 

安装橡胶支座时，要精确找到平垫石表面，确保支座四角误差不大于1.0mm，准确定出下钢盆地脚螺栓位置，并检查基孔径大小与深度，用环氧树脂砂浆把地脚螺锚固。支座上下摆对准设计位置燕锁定，施工中尽量减少永久支座受力。 

7、施工质量控制 
（1）测量控制  连续箱梁施工时，为保证构造物的平面位置及高程准确，施工前建立精密制网进行测量放样。先进行内业计算，主要控制连续梁的底板、翼板内外边缘及构造物的**线；现场采用全站速成测仪及精密水准仪确放出箱梁平面位置标高。 
根据计算所提供梁顶标高及支架变形，精确设置立模标高，施工过程中要保持与设计计算模式相*致，如施工方案出现较大变化时，分析其影响程度，修正立模标高。 

（2）连续梁线性控制  预应力混凝土连续梁采用悬浇法施工，在施工中由于梁体每段混凝土的重量、龄期、弹性模量，几何特性都在不断变化，并受到施工荷载，徐变产生的次内力影响，使梁体各个截面的内力和位移都发生相应变化。
主要计算出： 

a.由于结构自重，施工外荷载，张拉力筋，橡胶支座沉降所产生的内力和变形。b.计算张拉连续预应力束产生的次内力变形。c.计算由于预应力损失产生的内力和变形。d.计算由于收缩，徐变引起的次内力和变形，通过数据整理出下列表格内容及绘制变化曲线，作为施工控制的依据。①悬浇梁阶段立模标高表②县浇阶段梁体阶段截面挠度变化表③合拢阶段梁体截面挠度变化表④施工过程梁顶标高变化情况表⑤悬灌施工梁体各截面内力情况表⑥各阶段的结构挠度变化曲线⑦立模预拱度分布曲线 

现场控制方法：  ①根据计算所提供的立模标高值，正确进行每个梁段的立模放样，施工过程要尽量保持与计算模式相*致，如施工方案出现较大的变化时，则要重新计算，分析其影响程度，修正立模标高。  ②利用全站仪、自动安平不准仪和千分表在梁上进行观察，测点设在每个节端的横断面1/4、1/2、3/4处五处布置，成立观察小组，密切注视施工过程的挠度变化，观察内容如下：a.挂篮移动前后。b.混凝土灌注前后。c.预应力张拉前后。d.边、中跨合拢前后e.对以上过程每次已完梁段的标高。将上述观察数据填入明细表中，与计算值进行比较分析。总结各种状态下梁体的实际变化趋势及其规律来指导施工。   挂篮悬臂浇筑的程序  0#梁段施工→墩梁固结→挂篮拼装→阶段浇筑→边跨合拢→解除临时固结→主孔合拢。 

A．聚四氟乙烯滑板橡胶支座（以下简称四氟滑板支座）工作原理在*定正压应力下，四氟板与具有*定光洁度的不锈钢板之间具有相当小的摩擦系数，梁底不锈钢板则可在四氟滑板橡胶支座上自由滑移，梁的伸缩位移不是单靠橡胶剪切变形来完成，而是由梁在橡胶支座表面滑移与部分橡胶剪切变形来完成的，此时支座必须满足下式：N•μ≤tgα•G•A- N•θ(式中；θ——梁端转角；其余符号同前)。

B．聚四氟乙烯滑板橡胶支座应用与布置

四氟滑板橡胶支座*般在梁上的位移量较大，适用于桥面连续结构，或上部结构采用预制梁先简支安装后，现场浇筑连续段，再转换为连续体系的连续梁，在顶推施工中作为滑块使用。*般连续体系梁桥，橡胶支座布置形式有下列各种（图3）：

a．为将上部结构的水平力均匀分配到各个墩台上，*联中的跨数较小时各个墩台可采用不等厚度的橡胶支座，则支座规格品种较多，设计施工比较复杂。为了简化设计，可全部采用等厚度支座。但必须以满足*大位移需要量的支座控制设计。

b. 当连续体系*联的跨数较多、长度较长时，靠近梁端的支座采用橡胶支座过高或不能满足要求时，则可选择四氟滑板支座。此时上部结构水平力主要由设置橡胶支座的中间桥墩来承担。

c. 当连续体系*联跨数很多，长度很长时，墩台支座布置，设有固定支座、板式橡胶支座、四氟滑板支座（活动支座），此时桥墩的水平力分配可采用集成刚度法进行计算。

四氟滑板橡胶支座选择实例

结构形式：40米装配式预应力混凝土简支梁，采用五跨桥面连续结构（如图3-②）布置形式，其梁端转角假设为1/300（实际转角大小根据梁的挠度进行计算），其余条件同板式橡胶支座实例相同。由已知条件，可知桥**线两端的板式橡胶支座选择，相同于板式橡胶支座实例，即选用JT/T4-1993-300×350×47规格橡胶支座完全可以满足要求。两边则设置四氟滑板支座，其规格选择应与所选板式橡胶支座规格相同，仅在橡胶支座上粘贴*块与橡胶支座平面尺寸相同的四氟滑板即可，支座总厚度为49mm，此时还需验算：N•μ≤tgα•G•A- N•θ  μ≤μ≤ = 0.048 < 0.06   满足要求选用聚四氟乙烯滑板支座代号表示如下：JT/T4-1993 —— GJZF4 —— 300×350×49标准代号   支座名称、代号  规格尺寸

板式橡胶支座设计计算：橡胶支座的弹性模量与支座的形状系数S（支座的承压面积与自由表面积之比）有关，其计算公式为：S = 式中：a——板式橡胶支座短边尺寸； b——板式橡胶支座长边尺寸； t——中间层橡胶片厚度形状系数不同，支座的平均容许承压应力也不同。此外，抗压强度也和所用的加劲钢板厚度有关。中层橡胶厚度相近的支座，加劲钢板厚的，其抗压强度就高，反之则低。各种桥梁因其结构形式不*，所选择的支座型式、规格尺寸也就不同。为方便各使用单位选择，现将*内建筑得较多的中小跨径的混凝土桥梁，按其跨度、荷载的不同，经计算后分别列表于下，供设计时参考。预应力空心板（上海市政工程设计院的通用图编号001-003-001~001~003-019）桥梁宽度≥净7米（不包括人行道），支点反力值（设计值）如表5，每块板端头下面要放4块支座。支座容许承压应力按9.81Mpa计算，则板式橡胶支座的设计反力值为：支座面积（长×宽）×容许压应力。

板式橡胶支座选用示例设计条件

结构形式：40米装配式预应力混凝土简支梁
温度变化：±35℃
混凝土徐变系数：Фt=2
混凝土线膨胀系数：αt=0.00001
混凝土干燥收缩折减系数（考虑预制后两个月安装）：β=0.462
*根主梁预应力钢束总压力：Py=5388（KN）
跨中断面面积：Ah=8361（cm2）
主梁*大支点反力：Nmax=1137（KN）
主梁恒载支点反力：Nmin=726（KN）
桥面纵坡：i=1.0%
汽车制动力设每片梁为：T=16.5（KN）
B．支座*大位移量计算
由于温度变化产生位移量
Δlt = ±Δt•αt•l = ±35×0.00001×40000 = ±14mm
由于混凝土干燥收缩产生位移量
Δla = -Δt•αt•l•β= 10×0.00001×40000×0.462 = -1.85mm
由于混凝土徐变产生位移量  
Δlc = -  •Фt•β•l = -  ×2×0.462×40000 = -7.22mm
由于桥面纵坡影响产生水平位移量
Δli = （式中：Ф——主梁纵向倾角，A——支座面积）
由于汽车制动力而产生水平位移量
Δli = （式中：T——汽车制动力）
C．橡胶支座尺寸选择
平面尺寸选择已知主梁*大支点反力Nmax =1137（KN），查JT/T4-1993交通部行业标准“规格系列”，平面尺寸300×350mm规格支座，承载力N=1050KN。但因支座承载力允许提高10%，则承载力*大可达1050×1.1=1155（KN），故认为平面尺寸la×lb = 300×350mm规格支座是可以满足要求的。因预应力混凝土T梁马蹄宽为40cm，考虑两边各留2.5cm余量，则橡胶支座横桥向尺寸可选为lb =350mm，又因顺桥向尺寸必须小于横桥向尺寸，故选用la =300mm ，认为均满足要求。